→ Geniş açıklıklı yapılar

Evrensel Jimnastik Luzhniki'deki V. I. Lenin'in adını taşıyan merkez stadyumda "Dostluk"

Mimari ve planlama çözümü

Evrensel bir spor salonu için bir yer seçerken, onu Moskova Nehri'nin metro köprüsünün yakınındaki kıvrımına inşa etmenin uygunluğu dikkate alındı. Kısa ve uzun mesafelerden açıkça görülebildiği için "şehir için çalışıyor" siluetinde etkileyici bir mimari hacme sahip bu spor salonu. Lenin Dağları'nın manzarasına organik olarak karıştı.

Olimpiyat-80 sırasında, evrensel salonda bir voleybol turnuvası düzenlendi ve Olimpiyat sonrası dönemde, 12 sporda yarışmalar ve dersler düzenlendi - tenis, voleybol, basketbol, ​​hentbol, ​​badminton, spor ve ritmik jimnastik, akrobasi, eskrim, güreş, boks, masa tenisi.

Pirinç. V.5. Solda Luzhniki'deki V. I. Lenin'in adını taşıyan Merkez Stadyum'daki evrensel spor salonu "Druzhba" - genel görünüm; b - cephe; c - kapsama planı; d - kesi; sol alt - İç; bir- sergi salonu; 2-fuaye; 3- eğitim salonları; 4- Klima odaları dahil teknik odalar; 5 - standlar; 6 - katlanmış destekler (kabuklar); 7- merkezi kabuk; 8 - metal puf; 9 - üst destekleyici betonarme halka; 10 - menteşeler; 11 - temel plakası

Binanın mimari tasarımının temeli, prefabrike monolitik betonarme birleşik çift eğrilik kabuklarının tek bir mekansal sistemi biçimindeki yapıcı çözümüdür.

Evrensel salonun bina kompleksi, mekansal bir sistem tarafından engellenen kompakt bir merkezi hacme indirgenmiştir. Yapının planı kare (88X88 m boyutlarında) ile ovale yakın daire arasında bir ara figürdür; en büyük açıklık 96 m'dir. en yüksek yükseklik(desteklerin menteşelerinden sayılır) 20 m Binanın hacmi yaklaşık 100.000 m3'tür.

Yapının iç alanında üç dikey fonksiyonel bölge açıkça ayırt edilir. Ana, üst bölge bir showroom, fuaye, gardıroplar, büfeler içerir; alt bir - hizmet odaları ile 18x36 m ölçülerinde dört eğitim salonu. Ara bölge soyunma odaları, bir vestiyer ve diğer binaları içeriyordu.

42x42 m'lik bir arenaya sahip ve 4000 koltuk kapasiteli showroom, binanın kompozisyon çekirdeğini oluşturuyor. Arenayı dört bir yandan çevreleyen tribünler, tüm seyirciler için en uygun koşulları sağlıyor. Standların üst kademesi sabit, alt kademe geri çekilebilir; sözde yıldırımlar bir akordeon ile kolayca hareket ettirilir ve sabit stantların altına geri çekilir. Standları bu şekilde dönüştürerek oluşturabilirsiniz. Çeşitli seçenekler Spor sahaları 12 spordan herhangi birini uygulamak için; stantların kapasitesi ise 4000 ile 1500 kişi arasında değişmektedir.

Planın şekli ve destekleyici kabukların yüzeylerinin konfigürasyonu, ekonomik gereksinimlerin yanı sıra işlevsel ve estetik gereksinimler dikkate alınarak atanmıştır. Kaplamanın orta ve yan kaplamalara bölünmesi işlevsel gereksinimleri karşıladı: merkezi kaplama gösteri alanını, yan kaplamaları - eğitim salonlarını ve fuayeyi kapsıyor. Yani içindeki form karar içeriğine karşılık gelir. Tüm yanal (destekleyici) kabuklar, plan üzerinde köşelerle birbirine bağlanan uzun dörtgenler şeklindedir.

Yüzeyin ana hatları, evrensel salonun tüm bina kompleksinin hacme yerleştirileceği şekilde seçilir. Bununla birlikte, elemanlarının tektonik işlevleri yapıda kesinlikle ifade edilir - yük taşıyan katlanmış kabuklar, gelişmiş kabartma ve formun yoğun yapısında orta kısımdan farklıdır. Binanın tüm kompozisyonu, cephe ve iç mekan formlarının birliği ile ayırt edilir. Elmas şeklindeki kıvrımların keskin köşelerinde "nokta" desteklere dayanan devasa, tuhaf şekilli bir kabuk, hafiflik ve zarafet izlenimi yaratır.

yapısal çözüm

Yapının tasarımı, daha önce belirtildiği gibi, hem kaplama hem de bina zarfı olacak tek bir mekansal kabuk şeklinde çözülmüştür. 48x48 m ölçülerinde, yan kabuklara dayanan, yine pozitif Gauss eğriliğine sahip, ancak katlanmış bir profile sahip hafif eğimli bir merkezi kabuktan oluşur; yapı, üç boyutlu dalgalı eğriler olan iki destek halkasına sahiptir.

Başka bir deyişle, yapının inşası, birlikte çalışan merkezi kabuk ve katlanmış kabuklar olmak üzere iki alt sistemden oluşan tek bir konjuge kabuk yapısal sistemidir.

Katlanmış kabuklar, ortak bir temel levhası üzerinde durmaktadır. Merkezi kabuktan kuvvetleri kısmen emen ve onu kapatan üst destek halkası monolitik betonarmedir. alt halka metal bir puf şeklinde, kırılma noktalarında kıvrımların birleştiği yerde betonarme bir kabuk ile birleştirilir.

Halka şeklindeki monolitik kayışın genişliği 60 ila 279 mm arasında değişir, yüksekliği 60 mm'dir. Halka kuvvetlerinin algılanmasına ek olarak, yekpare kayış, merkezi kabuk ile katlanmış kabuklar arasındaki kuvvetleri yeniden dağıtmaya da hizmet eder.

Katlanmış kabukların stabilitesini sağlayan metal sıkma, halka çekme kuvvetlerinin algılanması üzerine yerleştirilir ve katlanmış kabukların kırılma noktasında uç noktalarını birleştiren kapalı bir kırık çokgen boyunca özetlenir. Sıkma bölümü 200X25 iki köşeden kaynaklı ve gömülü metal parçalar vasıtasıyla kıvrımların birleştiği yerde kaplamaya bağlanan bir kutudur.

Alt katlarındaki yan kabuklar arasında fuayeyi aydınlatmak için vitray pencereler vardır.

Asma kaplamaların ve yapıların kullanımına dayalı çeşitli mekan planlama ve konstrüksiyon çözümlerinin salonu kaplamak için önerildiği ve analiz edildiği belirtilmelidir. Seçeneklerden biri, üzerine metal bir asma kapağın dayandığı konsollarla dikey olarak yerleştirilmiş düz kıvrımlar sistemiydi.

Seçenekleri karşılaştırırken, düz kenarlı kıvrımlar yerine, aynı tipte bir merkezi kabuğun olduğu, katlanmış bir profilin çift eğrilikli prekast-monolitik betonarme kabuklarının önerildiği MNIITEP'in önerisi tercih edildi. bitişik.

Evrensel spor salonunun kabuklarının parametreleriyle Wims. Karşılaştırma, seçilen yapı için çelik tüketiminin sirk yapısı için çelik tüketimine kıyasla 4 kat azaldığını gösterdi.

Katlanmış kabukların uzunlamasına nervürlerini güçlendirmek için yüksek mukavemetli öngerilmeli donatı kullanma konusu, sıkma ve üst halka da dikkate alındı. Aynı zamanda, analiz, stresli donatı kullanımının çelik tüketimini 1,5-1,8 kat azaltacağını, ancak seçenekler tartışılırken kabul edilemez olarak kabul edilen şantiyede önemli zaman kayıplarına yol açacağını gösterdi.

Yapı, çeşitli yüzeylerin karmaşık bir bileşimidir, böyle bir kaplamanın geometrisinin hesaplanması özel bir program kullanılarak gerçekleştirildi.

Destekleyici kabukların üstlerinin uzanması gereken hayali geometrik yüzey düzensizdir. Bu nedenle, merkezi kabuğun konturu dalgalı bir uzaysal eğridir. Özel bir program kullanan bir dizi çok değişkenli hesaplama, 28 destekleyici katlanmış merminin tümünün birleştirilmesini sağlamayı başardı. Kat genişliği 7,2 m.

48X48 m ölçülerindeki merkezi kabuk, 80 m'lik bir eğrilik yarıçapı ve 1/7.5'lik bir kaldırma bomu ile çok hafif eğimlidir.

Pirinç. 2. Tasarım çözümü

Bir meridyen-halka kesit sistemi kullanılarak, PO-1 tipi prefabrike betonarme silindirik levhalar halinde kesilir. 2.37x7.17 m ölçülerindeki dikdörtgen levha PO-1, kontur boyunca 500 mm yüksekliğinde nervürlerin yanı sıra aynı yükseklikte iki ara nervür içerir. Plaka raf kalınlığı 40 mm. Kontur nervürlerinin dış yüzeyinde, beton dübel oluşumu için dikey tarak olukları vardır. Uç nervürleri, geçici ponponların geçiş elemanları için oval deliklere sahiptir.

Boyuna ve enine nervürlerin kesişiminde, şerit çelikten yapılmış alın plakaları kullanarak plakaların nervürlerini birbirine bağlamak için gömülü parçalar vardır (bkz. Şekil V.6, c). Böylece, nervürlerin alt ve üst takviyesi, açıklık boyunca birleştirilir; merkezi kabuğun sertliğini ve stabilitesini artıran bir çapraz kiriş sistemi oluşturulur. Enine nervürler, asma tavan yapılarını sabitlemek için alt kısımda gömülü parçalara sahiptir.

Plakaların kısa kenarı yönünde merkezi kabuğun plakaları arasındaki bağlantıların genişliği yaklaşık 30 mm'dir, dikey yönde bağlantıların genişliği değişkendir, 47-138 mm. Kabuğun çevresi boyunca, plakaların üstünde, kontur plakaları boyunca 2.4 m genişliğinde ve 60-80 mm kalınlığında beton döşenir; bu yerlerde, levhaların flanşlarında, monolitik ve prefabrike betonarme birleştirmek için halkalar şeklinde takviye çıkışları yapılır.

Merkezi kabuğun tüm döşemeleri, tek bir metal kalıpta M 400 dereceli betondan yapılmıştır. Köşe bölgesinin ek levhaları PO-2, PO-3, PO-4 ve PO-5 ana levha PO-1'in kalıbında yapılır. Levhalar ve nabetonka arasındaki dikişler, M 300 sınıfı monolitik betondan yapılmıştır.

Katlanmış kabuklar eşkenar dörtgen bir plana sahiptir. Her kat, dört standart boyutta altı prefabrike betonarme nervürlü levhadan monte edilir. PS-1 ve PS-3 yan levhaları, 60 m yarıçaplı silindirik bir yüzey üzerinde ana hatları çizilir ve planda ikizkenar üçgen şeklindedir.

Pirinç. 3. Yapının yapıcı çözümünün varyantları a - kablolu ön gerilmeli kaplama (Leningrad'daki Spor Sarayı "Yubileiny" benzeri); b - katlanmış metal kafes uupol (Moskova'daki Vernadsky Bulvarı'ndaki sirke benzer); c - pozitif Gauss eğriliğine sahip prefabrik monolitik öngerilmeli betonarme kabuk (Çelyabinsk'teki bir alışveriş merkezine benzer)

Levhaların genişliği 3.05 m, elemanların uzunluğu 13.43 ve 10.52 m'dir, levhaların kontur boyunca 600 mm yüksekliğinde nervürleri vardır, 300 mm yüksekliğindeki ara nervürler 3m'lik bir basamakla yerleştirilmiştir.

PS-2 ve PS-4 orta levhaları da 70.25 m yarıçaplı silindirik bir yüzey üzerinde ana hatlarıyla çizilmiştir ve planda ikizkenar üçgene yakındır. Plakaların maksimum genişliği 2,2 m ve uzunluğu 15,25 ve 12,35 m'dir Kontur nervürlerinin yüksekliği 500 mm ve ara nervürler 300 mm'dir.

Tüm kıvrım plakalarının raflarının kalınlığı 55 mm'dir; kontur nervürlerinin dışında, derzleri betonlarken dübel oluşumu için dikdörtgen oluklar vardır. Döşemeler M 500 kalite betondan yapılmıştır Prefabrik elemanların güçlendirilmesi tek bir mekansal çerçeve şeklinde gerçekleştirildi ve iki aşamada hesaplandı: işletme ve kurulum.

Salonun tüm çatısı, MNIITEP'in deney tabanında dört metal kalıpta yapılan 312 prefabrik elemandan oluşur: bir kalıpta - orta kısmın plakalarının tüm elemanları, üç kalıpta - katlanmış kabukların elemanları.

Kabuk üzerindeki çatı, thiokol mastik üzerinde beton yüzeye yapıştırılmış 60 mm kalınlığında bir ısıtıcı köpük plastik şeklinde yapılır; yalıtımın üzerine, özel rulolarla uygulanan ve dekoratif bir mermer yonga tabakası ile kaplanmış olan thiokol mastikten bir kaplama yapılmıştır.

Dış çitler, çift camlı pencerelere sahip eğimli vitray pencereler şeklinde yapılır.

Ara katlar prefabrike betonarme yapılardan yapılmıştır. spor salonları kapalı Çelik çerçeveler kabuğundan kesilir. Tribünler - birleşik taraklardan (L şeklinde prefabrik betonarme elemanlar).

Asma akustik tavanlar, betonarme kabuğun nervürleri arasına yerleştirilmiş özel alüminyum kalkanlardan yapılmıştır.

Bu kaplama tasarımı uygun teknik ve ekonomik göstergelere sahiptir; çelik tüketimi 54,6 kg ve 1 m1 kapalı alan için 24 cm azaltılmış beton kalınlığı.

Taşıyıcı yapıların hesaplanması

MNIITEP'in uzaysal yapılarının laboratuvarında, bir bilgisayar kullanarak pozitif Gauss eğriliğinin kabuklarını hesaplama yöntemleri oluşturulmuştur. Adaylar teknolojisi tarafından geliştirilen programlar. Sciences L. I. Suponitsky ve L. M. Sharshukova, sonlu elemanlar yöntemini iki modifikasyonda uygular: karma yöntem ve yer değiştirme yöntemi. Karma yöntemde düz üçgen sonlu elemanlar, yer değiştirme yönteminde doğal eğriliğin dikdörtgen sonlu elemanları kullanılır. Yapıların tasarım şemaları, plandaki yapıların geometrik ana hatlarını, takviye elemanlarının varlığını, elemanların kalınlığının ve dış yüklerin gerçek dağılımını, kabukların kontur ile ortak çalışmasını dikkate alır.

Kabuk elemanları kurulum aşamasında hesaplandı ve birçok bölüm için bu kuvvetler belirleyici oldu. Kaplama hesaplanırken şu yükler alınmıştır: orta kabuk ve kıvrımların üst katmanında 9400 N/m2 (sabit ağırlık, çatının ağırlığı, asma tavan, bakım köprüleri, kar yükü vb. dahil) ve 8000 Kıvrımların alt katmanında N//m2. Hesaplama simetrik yükler için yapılmıştır.

Asimetrik yükler - kar, rüzgar, sonraki çalışmalarda gösterildiği gibi, bu durumda (membran sistemlerinden farklı olarak) önemsiz bir etkiye sahiptir ve bu nedenle kabuğun hesaplanmasında dikkate alınmamıştır.

Yapının karmaşıklığı ve benzersizliği nedeniyle, gerilme-gerinim durumunu incelemek, benimsenen tasarım çözümlerini ve tasarım hükümlerini doğrulamak ve iyileştirmek için, MNIITEP'in deneysel bazında büyük ölçekli bir betonarme model bir ölçekte test edildi. 1:10 tam ölçekli yapı ile geometrik ve fiziksel benzerliğe uygun olarak.

Pirinç. 4. Kapsamın hesaplanmasına

Son hesaplamanın sonuçları detaylı tasarım için esas alınmıştır.

Hesaplamalar, sisteme etki eden ana kuvvet türünün sıkıştırma olduğunu göstermiştir. Merkezi kabuk, konturu, destekleyici kabukların yüzeyinin çoğu sıkıştırılmıştır. Bununla birlikte eğilme momentleri de geçerlidir. Ana gerilmiş bölge, orta halka bölgesinde bulunur - gelişmiş enine nervürler, katlanmış kabuklar ve bunlara bağlı metal nefesler sistemi.

Yapının yapıcı formunun karmaşıklığı, yapıyı sadece elastik olarak değil, aynı zamanda işin sınırlandırma aşamasında ve ayrıca modelleme yönteminde hesaplama yöntemlerini içerme ihtiyacını ortaya çıkardı. Limit denge yönteminin yardımıyla, yapının taşıma kapasitesini bir bütün olarak değerlendirmek ve ayrıca sığ merkezi kabuğun yerel olarak tahrip edilmesinin mümkün olduğu yükü belirlemek mümkün olmuştur. Bir bütün olarak yapının taşıma kapasitesini değerlendirmek için kinematik limit denge yöntemi kullanıldı1. Bu durumda, kural olarak deneyler temelinde atanan imha mekanizmasını önceden belirlemek gerekliydi.

Kubbenin destek halkasının aşırı mukavemeti ile kabukların radyal-dairesel desene göre tahrip olduğu bilinmektedir. Yan destek kabuklarının tabanı pratik olarak hareketsiz olduğundan, bu kırılma şeması, olası yer değiştirmeler üzerindeki dış ve iç kuvvetlerin işinin eşitliği için denklemi derlerken ilk şema olarak alınmıştır. Aşağıya doğru açılan üst dairesel plastik menteşe, düz merkezi kabuğun ve yanal destekleyici katlanmış kabukların birleşim yerinde oluşturulur (Şekil V.9, a'daki bölüm 6). Ara halka şeklindeki menteşenin konumu bilinmemektedir. Bu menteşenin gerçek konumu, minimum sınır yüküne karşılık gelmelidir. Şek. V.9, b, NIIZhB'nin mekansal yapılarının laboratuvarında gerçekleştirilen malzemelerin tasarım özellikleri ile nihai yükün hesaplanmasının sonuçlarını gösterir.

Şekildeki grafikten 5b, eğri 1'in minimuma sahip olmadığı görülebilir. Bu, destek plastik mafsalına yaklaştıkça, destek kabuklarının enine kesitinin yüksekliğinin azalmasıyla açıklanmaktadır. Bu nedenle, dikkate alınan arıza mekanizmasına sahip destek kabuğunun alt kısmı, en çok zayıf nokta ancak yapıya uygulanabilecek hesaplanan yük tasarımı aşıyor. Destek kovanlarının orta kısmında bulunan metal bir puf devreye alındığında yapının taşıma kapasitesi önemli ölçüde artar. Yapının planı çemberden farklı olduğu için, iç kuvvetlerin sıkmadaki işi, söz konusu bölümün konumuna bağlıdır. Kabuk üzerindeki tasarım yükleri, Şekil l'deki eğri tarafından belirlenir. 5. Eğri 3 oluşturulurken, yapının tüm iç çevresi boyunca toplam sıkma işi dikkate alınmıştır. Eğri üzerine odaklansak bile, enine kesitte plastik bir mafsal oluşumuna karşılık gelen minimum tasarım yükü, tasarımdan neredeyse 2 kat daha fazladır (daha önce de belirtildiği gibi, enine kesitinin olduğu unutulmamalıdır. yanal destek kıvrımlarındaki ana çalışma takviyesi, inşaat süresini azaltan geniş bir açıklığın genişletilmiş bölümleriyle kabuğun kurulum koşullarına göre alınmıştır). Nihai yüklerin bulunan değerleri, yalnızca merkezi sığ kabuğun yerel tahribatı daha önce gerçekleşmezse geçerlidir.

Pirinç. 5. Sınırlama aşamasına göre kabuğun hesaplanmasına
a - meridyen-dairesel kırılma şeması durumunda kabuğun kesiti ve olası yer değiştirmelerin diyagramları; b - kabuğun taşıma kapasitesinin ara halka şeklindeki plastik menteşenin konumuna bağımlılığı; c - göçük yarıçapında yerel tahribat olması durumunda merkezi sığ kabuğun taşıma kapasitesinin bağımlılığı; I - yan (destekleyici) kabuklar; II - metal puf; 111 - üst monolitik halka; IV - merkezi sığ kabuğun prefabrik panelleri; 1 - sıkmadan; 2-köşe bölgelerindeki sıkılaşmayı dikkate alarak; 3-tüm sıkılaştırmayı dikkate alarak

Düz betonarme düz ve nervürlü kabukların tahribi, esas olarak kabuğun köşe bölgesinde tek bir oyuk oluşumu ile gerçekleşir. Kabuğun yük taşıma kapasitesi, kırılma anında kabuk yüzeyinin şeklindeki değişiklik dikkate alınarak limit denge yöntemi ile hesaplanmıştır.

Bu yöntemlerin her birinin, yapının gerçek gerilme-gerinim durumunu tasarım yüklerinden, çatlak direncinden, tüm yapının stabilitesinden güvenilir bir şekilde yargılamasına izin vermeyen, tasarım şemasının önemli basitleştirmeleri ile uygulandığına dikkat edilmelidir. ve bireysel elemanların yanı sıra yıkıcı yükler ve dolayısıyla tasarımın güvenilirlik derecesi hakkında.

Bu bağlamda, yüklerin tasarım kombinasyonlarından yapının işleyişini belirlemek ve desteklerin oturması ve metal sıkıştırmanın rijitliği de dahil olmak üzere çeşitli faktörlerin etkisini belirlemek için kapsamlı deneysel çalışmalar yapmak gerekli hale geldi.

Deneysel çalışmalar

Kabuk modelinin deneysel çalışmaları sırasında şunlar gerekliydi:
-- yapıların sağlamlığını, sertliğini ve çatlama direncini kontrol edin;
-- kar torbalarından kaynaklananlar da dahil olmak üzere simetrik ve asimetrik yükler altında merkezi kabuğun ve kıvrımlı yapının ortak çalışmasını incelemek;
- simetrik ve asimetrik yükler altında eğrisel bir konturu olan çok düz bir kabuk olarak merkezi kabuğun çalışmasını araştırmak;
- katlanmış kabukların çalışmasını incelemek ve bunlardan en stresli olanı belirlemek, katlanmış kabukların çalışmasını dairesel yönde değerlendirmek;
-- katlanmış yapılar arasındaki dolgu elemanlarının çalışmasını araştırmak;
-- merkezi kabuğun dış hatlarının çalışmasını keşfetmek; desteklerin düzensiz yerleşimini dikkate alarak yapının çalışmalarını incelemek;
- sıkma işini ve ona bitişik katlanmış yapının bölgesini araştırmak;
- Sıkma rijitliğinin yapının işleyişi üzerindeki etkisini ve sıkma ön geriliminin yapının gerilme-gerinim durumu üzerindeki etkisini araştırmak;
- yapının işleyişi üzerindeki ilk kusurların etkisini incelemek (teknolojik çatlaklar, montaj sırasında tasarım boyutlarından sapmalar vb.);
- yapının yıkımının doğasını incelemek; ayrı bir katın stres-gerilme durumunu incelemek;
- eğirme sırasında yapının çalışmasını incelemek; deneysel verileri sonlu elemanlar yöntemiyle yapılan hesaplama sonuçlarıyla karşılaştırır.

Pirinç. 6. 1: 10 ölçeğinde bir model üzerinde kabuğun deneysel çalışması

Sıkma işi iki versiyonda incelendi - daha güçlü ve daha zayıf olan ve yapı, sıkma olmadan test edildi, bu da sıkma sertliğinin yapının genel gerilme-gerinim durumu üzerindeki etkisini incelemeyi mümkün kıldı.

Evrensel spor salonunun kaplamasının betonarme modelinin deneysel çalışmaları, bir takım sonuçlar çıkarmayı mümkün kılmıştır.

Kabuk tasarımı yeterli mukavemete, sağlamlığa ve çatlama direncine sahiptir. Kabuk modeli, sıkıştırmanın tasarım kesitinde görünür ihlaller olmadan tasarım yükünün 2.1'ine eşit simetrik yüklemeye dayandı ve yapı, zayıflamış bir sıkma ile iki tasarım yükü ile yüklendiğinde yıkım meydana geldi.

Testler, merkezi kabuğun, önemli düzlüğe rağmen neredeyse bükülmeden yüksek yük taşıma kapasitesine sahip sıkıştırılmış bir yapı olarak çalıştığını göstermiştir. Tasarım, ön gerilime gerek olmadığı için katlanmış kabukların ve üst halkanın etkili bir etkisini gösterdi.

Standart yükten sapmalar 48 mm veya açıklığın 1/2000'i kadardı.

Yapı normatif simetrik bir yük ile yüklendiğinde herhangi bir çatlama gözlemlenmemiştir. İlk çatlaklar, katlanmış kabukların alt katmanlarında hesaplanan 1.1'e eşit bir yükte ortaya çıktı. Bu yükte çatlak açıklık genişliği 0,1 mm'yi geçmedi. 1.4 qv'ye eşit bir kontrol kırılma yükü ile yapının çalışmasında ve bireysel elemanlarında herhangi bir ihlal kaydedilmedi.

Kaplamanın çatlama, tahribat ve stres durumunun analizi, kaplamanın en kritik elemanının kıvrımların açıklıklarla ayrılmış alt kısımları olduğunu göstermektedir.

Deneysel verilerin hesaplananlarla karşılaştırılması, yapı modelinin yer değiştirmelerinin, yer değiştirme yöntemiyle elde edilen hesaplanmış verilerle iyi bir uyum içinde olduğunu göstermiştir.

Sıkma kesitinin küçültülmesi yapının deforme olabilirliğini önemli ölçüde artırır ve yapının taşıma kapasitesini azaltır ve bu nedenle tasarım sıkıştırması en uygunudur. Eğirme sırasında yapılan saha çalışmalarının sonuçları, sıkma kuvvetinin tanımını değiştirmiştir. Montaj süresi boyunca çatlama sonucu kıvrımların rijitliğinin azalması, tam tasarım yükündeki sıkma kuvvetlerinin deneyde elde edilen en yüksek kuvvet olan 2400 kN yerine 4000 kN olmasına neden olmuştur. Bu, kıvrılma sırasında kıvrımların montaj sapması seçildiğinde, sıkıştırmanın çalışmaya başlamış olmasının bir sonucudur. Bununla birlikte, güvenlik ve sıkma marjının, eğirme sonrası kaplamanın taşıma kapasitesi sorununa olumlu bir çözüm için yeterli olduğu ortaya çıktı.

Tasarımın sadece bir desteğin yerleşimi ile değil, aynı zamanda işten tamamen kapatılmasıyla da uygulanabilir olduğu ortaya çıktı.

Kıvrımların yok edilmesine kadar testin tüm aşamalarında merkezi kabuk, geleneksel olanı aşan büyük düzlüğe rağmen, çatlaklar olmadan çalıştı ve stabilitesini kaybetmedi.

Üst halkanın nispeten önemsiz rolü ve kaplamada meridyen çatlaklarının gelişmesi ile kanıtlandığı gibi, mekansal yapı bir bütün olarak kubbe şeklinde bir sistem olarak çalıştı.

Kabuk modelinin ilk kusurları (prefabrik elemanlardaki teknolojik çatlaklar, katlanmış kabukların montajı sırasında tasarım boyutlarından sapmalar ve bir bütün olarak kaplamanın tamamı) modelin taşıma kapasitesi üzerinde önemli bir etkiye sahip değildi.

Kabuk modelinin deneysel doğrulamasının sonuçları, salon örtüsünün yapısının gerekli mukavemet, sertlik ve çatlak direncine sahip olduğunu ikna edici bir şekilde göstermiştir.

Yapının tasarlanması sürecinde, deneysel çalışmaların sonuçları dikkate alınarak üç farklı yapısal şema göz önünde bulundurulmuştur:
a) destek halkasına sahip merkezi kabuk, katlanmış kabuklardan oluşan kapalı bir alt sistem üzerinde eksensel olarak desteklenir; destek halkası, kabuk tarafından oluşturulan tüm çekme kuvvetlerini algılar;
b) merkezi kabuk, katlanmış kabuklarla tek bir sistem oluşturur, ancak üst halkanın rolü en aza indirgenmiştir - bu tamamen yapısal bir elemandır;
c) merkezi kabuk daha gelişmiş bir destek halkasına sahiptir. Son seçenek, a ve b seçenekleri arasında orta düzeydedir.

Analiz sonucunda c seçeneği. Seçim-pa'nın doğruluğu, karmaşık bir uzaysal eğri ile özetlenen üst halkanın kısmen sıkıştırılmış, kısmen gerilmiş olduğu açık olan deneysel çalışmaların sonuçlarıyla doğrulanır. Çalışması, geleneksel referans konturundan temel olarak farklıdır. Yatay hareketler de pratikte yoktur.

Sistemin çalışması için, üç elemanın - uzunlamasına nervürler, kıvrımlar, üst halka ve sıkma - sertlik oranı büyük önem taşımaktadır. Ana rol, kesitleri öncelikle ön montaj ile kurulum koşulları tarafından belirlenen uzunlamasına nervürler tarafından oynanır. Sıkma, uzunlamasına nervürleri kaldırır ve taşıma kapasitesini arttırır. Halka yönündeki gerilimi algılar, kabukların rafını ve enine nervürlerini boşaltır.

Üst halkanın rolü yukarıda gösterilmiştir. Kıvrımları doldurmak için plakalar, kaplamanın sertliğini arttırır, merkezi kabuğun çalışma koşullarını iyileştirir.

Pirinç. 7. Birleşik prefabrik levhalardan kabuk şekillendirme örnekleri

Bu nedenle, meridyen yönünde katlanmış kabukların çalışması, uzunlamasına nervürlerin yüksek sertliği ile sağlanırsa, o zaman dairesel yönde - kıvrımların üst katmanının plakalarının monolitik bağlantılarının sıkılması ve çalışması nedeniyle.

Çalışmanın sonuçları, prefabrik monolitik betonarme mekansal yapıların kapsamını genişletme olasılığını göstermektedir. Aynı zamanda, büyük boyutlu levhaların çeşitli kombinasyonları ile önemli çeşitlilikte şekiller elde edilebilir.

Taşıyıcı yapıların montajı

Uygulanan kurulum yöntemi, Moskova'da (Sokolniki, Usachevsky pazarı), Simferopol, Podolsk, Evpatoria'da daha önce kanıtlanmış kasa kurulum yöntemlerine dayanmaktadır.

Merkezi kabuk, üç PO levhadan oluşan büyütülmüş bölümlerden, katlanmış kabuklar ise tamamen altı levhadan monte edildi. Genişletilmiş elemanların montajı, vinçle tasarım pozisyonuna teslim edildikleri özel stantlarda gerçekleştirildi.

İnşaatın en zor aşaması, katlanmış kabukların montajıdır. Katlanmış kabuklar, yapının çevresine yerleştirilmiş dört ayak üzerinde toplanmıştır. Standlar, montaj elemanının orijinal geometrisini korumak için katlama desteklerinde özel döner vinçlerin yanı sıra vidalı durdurucular şeklinde düzleştirme cihazlarıyla donatıldı.

Standın destek düzlemleri düzeltildikten sonra orta fener levhaları PS-2 ve PS-4 monte edilerek metal plakalarla birbirine bağlanmıştır. Daha sonra, yan elemanların birleştiği yerlerde bu plakaların destek düğümlerine çelik saclar kaynaklandı, içine PS-1 ve PS-3 yan plakalarının kafalarının takıldığı oluk kesitli bir tablo oluşturdu. Bu durumda, yan plakaların karşılıklı kenarları standın standlarına dayanıyordu.

Katlamanın prefabrik elemanlarının ilk geometrisini kontrol ettikten sonra, yan plakaların uzunlamasına nervürleri çelik plakalarla birleştirildi. Daha sonra plakaların tüm ara ve uç nervürleri birleştirildi ve plakalar arasındaki dikişlere takviye kafesleri yerleştirildi.

Stalmontazh güveniyle ilk deneysel kat için tasarım çözümleri geliştirme sürecinde, altında sabit bir sıkma elemanının cıvatalı braketlere asıldığı geçici bir enine payanda ile kıvrımların monte edilmesinin uygun olduğu bulundu. Puf birleşimini kaynakladıktan sonra
geçici nefesler kıvrımlardan çıkarıldı ve kalıcı nefeslerin elemanları birbirine kaynaklandı ve kapalı bir halka oluşturuldu. Genişletilmiş katlama elemanını stand üzerine monte etmek için yapılan son işlem, plakalar arasındaki ek yerlerini betonla kapatmaktı.

Pirinç. 8. Yapının montajı
sol - şema; sağ - katlanmış desteklerin montajı

Kış döneminde çalışma yapılırken derzlerin beton markası M300'den M400'e yükseltildi, betona donma önleyici katkı maddesi (sodyum nitrit) eklendi. Birleşim yerlerinin betonu elektrotlar yardımı ile ısıtılmış ve destek ünitelerinin betonu, tasarım mukavemeti elde edilene kadar elektrikli ısıtma elemanları ile ısıtılmıştır.

Kaplama kurulum teknolojisi aşağıdaki gibi benimsenmiştir.

Açıklığın merkezinde, büyütülmüş kabuklar, merkezde uzaysal bir metal destek tarafından desteklenen iki çift geçici kafes kirişe dayanıyordu. Prefabrik elemanların destek işaretleri, karmaşık bir uzaysal eğri boyunca yerleştirildi.

Kaplama cihazı aşağıdaki aşamalara ayrılmıştır: eğitim salonlarının yerleşik çelik ve betonarme yapılarının montajı; geçici iskelenin çelik çerçevesinin montajı; merkezi kabuğun prefabrik betonarme elemanlarının montajı; katlanmış kabukların ve bunların arasına ek elemanların montajı; destek halkalarının yürütülmesi - monolitik ve çelik sıkma; tüm kabuğun monolitik; geçici iskelenin daire içine alınması, sökülmesi; kabuk altında yerleşik stand ve tavan yapılarının montajı.

Birinci, ikinci ve son etaplarda ise salonun orta kısmına kurulan MKG-25BR vinci kullanılarak çalışmalar gerçekleştirildi. Prefabrike betonarme döşeme, genişletilmiş bloklara, 30 m bomlu bir SKR-1500 vinci ve 43 m'ye kadar erişimde 25 ton kaldırma kapasiteli 39 m şönt gagalı bir SKR-1500 vinci kullanılarak monte edildi. en az 39 m yarıçaplı bina çevresinde.

Merkezi kabuğun büyütülmüş bloğu, blokların sağlamlığını ve stabilitesini sağlayan geçici kirişli ponponlara sahip üç plakadan birleştirildi. Blok yaklaşık 21 tonluk bir kütleye sahipti, 21.5X2.4 m boyutlarındaydı, tüm merkezi kabuk 36 asansörde toplandı.

Katlanmış kabuklar, 85 ton kaldırma kapasiteli bir travers kullanılarak özel bir tasarımda bir SKR-1500 vinci tarafından tasarım pozisyonunda kuruldu, geçici iskele kirişlerine monte edilen küresel kayar destek monte edildi. Kayar desteklerin kullanılması, itme kuvvetinin iskeleye aktarılmamasını mümkün kılmıştır.

Kurulum sırasında gövdelerin devrilmeye karşı stabilitesi, tribün kısmının tavanına monte edilen iki geçici direk ve iki enine payanda ile sağlanmıştır. Vinç bağlamadan önce hizalamadan sonra her bir sonraki katlanmış kabuk, önceden kurulmuş iki geçici payandaya bağlandı.

28 merminin tamamının montajının tamamlanmasının ardından, elemanları geçici süspansiyonlardaki kabuklarla birlikte kaldırılan kalıcı çelik yapıların hizalanması ve gerekli düzleştirilmesi gerçekleştirildi. Daha sonra, sabit sıkma elemanlarının bağlantılarının montajı ve kaynağı üzerinde çalışmalar yapıldı. Bu çalışmaların tamamlanması, kaplamanın üst üçgen açıklıklarını dolduran prefabrike betonarme ek elemanların kurulumuna ve monolitik kayış ve kabuk dikişlerinin paralel betonlanmasına başlamayı mümkün kılmıştır.

Kabuğun sarılması işlemi, geçici iskelenin çelik çerçevesinin prefabrike monolitik kaplamayı desteklemekten kademeli olarak serbest bırakılmasından ve yüklerin kendi kütlesinden birleşik uzaysal sistemin desteklerine aktarılmasından oluşuyordu. Çemberleme için en ciddi gereklilik, geçici iskele çerçevesinin tüm raflarının kesin olarak belirtilen değerlere zorunlu olarak senkronize olarak indirilmesiydi.

Üç aşamada gerçekleştirilecek operasyon için sağlanan kabuk döndürme işlerinin üretimi için proje. İlk aşama - hazırlık çalışmaları; ikinci aşamada, geçici iskelenin çerçeveleri, elle çalıştırılan 44 hidrolik kriko ile indirildi; üçüncü aşama, merkezi kabuğun truss puflarındaki kuvvetlerin kaldırılmasından oluşuyordu.

İstisnasız tüm çerçeve raflarının destekleyici parçalarının altına, belirli bir kalınlıktaki bir dizi plakadan yukarıdan aşağıya belirli bir sırayla ölçüm paketleri yerleştirildi: her biri 5, 10 ve 20 mm kalınlığında dört plaka. Bu sıra, rafların indirilmesiyle ilgili sonraki çalışmaların aşamaları tarafından belirlendi. Bir grup MNIITEP çalışanı, monolitik kayıştaki ve çelik sıkmadaki kabuk ve kontrol kuvvetlerinin sapmalarını ve yer değiştirmelerini kaydetmek için yaklaşık 100 enstrümantasyon kurdu.

Döngüler ve aşamalar, merkezi direğin indirilmesi, çevresel direklerin indirilmesinden önce 1:1.5 oranında olacak şekilde yapılmıştır. Geçici iskelenin çelik çerçevesinin kabuktan ayrılması üçüncü aşamada başlamış ve dördüncü aşamada sona ermiştir. Dördüncü aşamanın sonunda, merkezi direk 100 mm, çevresel olanlar 60 mm indirildi, merkezi kabuğun sapması 59 mm idi ve iskele çerçevesindeki kabuk desteği alanında - 45-54 mm. Çelik sıkmadaki kuvvetler 3020 kN idi. Sonraki aşamalarda, 80-100 mm'lik kabuğun altında serbest bir boşluk oluşturmak için yalnızca geçici iskelenin çerçevesi indirildi.

Daha sonra, eğirmenin üçüncü aşaması gerçekleştirildi - merkezi kabuğun 36 elemanının kafes puflarındaki kuvvetlerin kaldırılması.

Eşsiz prefabrike monolitik kabuğun açılması için sorumlu nihai operasyon 12 çalışma saatinde tamamlandı. 5 gün sonra. kabuğun durumu pratik olarak stabilize oldu, sapma ve kuvvetlerdeki artış durdu. Kabuğun son sapması ortalama 65 mm ve maksimum sıkma kuvveti 3300 kN idi. Projeye dahil edilen kararların doğruluğu teyit edildi.

alan çalışmaları

Druzhba evrensel spor salonunun tasarımının benzersizliği ve statik çalışmasının karmaşıklığı, prefabrike monolitik betonarme kabukların çevrelenmesinden sonra saha çalışmalarını gerektirmiştir. 1978-79 kışında -40 °C'ye ulaşan ve SNiP'de normalize edilen aşırı değerleri önemli ölçüde aşan çok düşük sıcaklıklar nedeniyle bu çalışmalara duyulan ihtiyaç önemli ölçüde arttı.

Salon kaplamasının en önemli unsurlarından biri metal puftur. Bu, aşağıdakileri içeren yapının kapsamlı bir çalışması için benimsenen metodolojiye yol açtı:
-- betonarmede doğrusal olmayan süreçlerin bir sonucu olarak zamanla metal sıkma kuvvetlerinde meydana gelen değişikliklerin incelenmesi;
-- nefesin stres-gerilme durumu üzerindeki sıcaklığın etkisinin incelenmesi;
-- yapının gerilme-gerinim durumu üzerindeki kar ve diğer faktörlerden kaynaklanan ek yükün etkisinin incelenmesi;
-- operasyonel yükler için operasyonları sırasında betonarme birleştirilmiş bir kabuğun ve bir metal sıkıştırmanın ortak çalışmasının incelenmesi;
-- jeodezik yöntemlerle kabuğun sapmalarının ve yatay yer değiştirmelerinin belirlenmesi;
-- operasyonel yükler için kaplamanın çalışması sırasında yapının çatlama direncinin incelenmesi;
-- gözle muayene yardımıyla rulo açıldıktan sonra bireysel kabuk tertibatlarının çalışmasının incelenmesi.

Ana çalışma programı, MNIITEP'in Mekansal Yapılar Laboratuvarı tarafından gerçekleştirildi.

Daha önce de belirtildiği gibi, sıkma bölümü iki adet 200x25 köşeden kaynaklı ve kıvrımların birleştiği yerde kaplamaya bağlanan bir kutudur. Sıkıştırmaya etki eden kuvvetleri belirlemek için uzunluk boyunca sıkıştırmanın üç bölümünde deformasyonlar ölçülmüştür. I. Kesit kaplamanın simetri ekseninde kıvrımın içinde, II. Kesit köşe bölgesinde, III. Kesit de I. kesitin taban tabana zıt kesitinde yer almıştır.

Yapının çalışması, salonun inşaatının tamamlanması sırasında Haziran 1978'den Mayıs 1979'a kadar incelenmiştir. Kışın salon ısıtılmadı. Böylece dış ortam havası ile iç ortam havası arasındaki sıcaklık farkı sadece 3-4 oldu.

Tüm gözlem süresi için minimum sıkma kuvvetleri daire içine alındıktan sonraki ilk dönemde kaydedildi: Bölüm I'de -3090 kN, Bölüm II'de -3040 ve Bölüm III'te -2950 kN.

Maksimum kuvvetler 12-15 Şubat 1979 döneminde -24 ° C sıcaklıkta kaydedildi. Bölüm I'de 4715 kN, bölüm II - 4830 ve bölüm III - 4385 kN olarak gerçekleşti.

Saha çalışmaları, keskin sıcaklık dalgalanmaları döneminde, kıvrımların kendilerinin sıkıştırılması ve betonu arasındaki katlanmış kabukların kırılma seviyesinde, gerilme kuvvetlerinin karmaşık bir yeniden dağılımının meydana geldiğini göstermiştir; sonuç olarak, sıkma sırasında kuvvetlerin yeniden dağılımı ya sıcaklıkla orantısız bir şekilde azalır ya da artar. Bu işlemin ana nedenlerinden biri, betonun ısıl ataletidir, bunun sonucu olarak, dış hava sıcaklıklarında keskin dalgalanmalar olan betonun sıcaklığını tamamen değiştirmek için zamanı yoktur. Bu, kabuğun dış yüzeyinin ısı yalıtımlı kaplaması ile kolaylaştırılmıştır. Bu durumda metal pufun sıcaklık deformasyonları neredeyse anında ortaya çıkar. Kaplamanın çeşitli elemanlarındaki sıcaklık alanının bu homojen olmaması, sıkma kuvvetlerinin keskin dalgalanmaları sırasında sıcaklık üzerindeki orantısal bağımlılıktan bu sapmalara neden olur, çünkü sıkma kuvvetleri işlevsel olarak sıkıştırmanın sıcaklık deformasyonlarına ve betonun betonuna bağlıdır. kabuk.

Sıkma kuvvetlerinin uzun vadeli gözlemleri, yalıtılmamış bir salonun olumsuz koşulları altında aşırı negatif kış sıcaklıkları değerlerine ve metal sıkma ve tüm bağlantılarındaki önemli kar yüklerine rağmen, gerilmelerin hesaplananları aşmadığını göstermiştir. Bu bilgiler işletme aşamasında sıkılaştırmanın güvenilir ve verimli çalıştığı sonucuna varılmasını sağlamıştır.

Jeodezik yöntemlerle yapılan ölçümler, kapsama noktalarının düşey yer değiştirmelerini ve yapının bir bütün olarak oturmasını ve ayrıca noktalarının yatay yer değiştirmelerini belirlemiştir. Farklı işletme dönemlerinde yapının durumu ile ilgili toplamda dört döngü ölçüm yapılmıştır.

24 mm'lik maksimum ek sapma, merkezi kabuk içinde açısal eksen üzerinde uzanan bir noktada sabitlenmiştir. Merkez kabuğun kalan noktalarının maksimum sapmaları 17-23 mm'dir. Merkezi kabuğun çevresi boyunca uzanan noktaların sapmaları çok daha küçüktür, ortalama 12 mm. Kaldırım sapmalarına ek olarak, yapının katlanmış desteklerinin tek tek noktalarının oturması not edildi, maksimum değerleri ortalama 9 mm'dir (elde edilen verilerin doğruluğu ±3 mm'dir). Yatay yer değiştirmelerin analizi, bunların 10-12 mm'yi geçmediğini gösterir, yani. ölçüm doğruluğu dahilindedir.

Kabuğun açılmasının sona ermesinden sonraki bir yıl boyunca, katlanmış kabukların nervürlerindeki çatlak açıklığının genişliği üzerinde seçici kontrol gerçekleştirildi. Kontrollü esas olarak iç kısımda bulunan çatlaklar ve dışarıda salonun tavan seviyesinde kıvrımların aşırı kenarları. Gözlemler kış ve yaz aylarında yapılmıştır. Çatlak açıklık genişliği zamanla azalmıştır. Son gözlemlerin sonuçları, çatlakların pratik olarak kapandığını göstermiştir. Açıklık genişlikleri 0,08 mm'yi geçmedi.

Kaplama yapısının çatlama durumunun incelenmesi, yapının çalışması sırasında yeni çatlak bulunmadığını ve kaplamanın montajı sırasında oluşan çatlakların azaldığını ve stabilize olduğunu ve yapının çalışması sırasında tehlike oluşturmadığını göstermiştir. .

Kaplama üzerindeki kar yükünün, sıkıştırma kuvvetlerindeki değişime etkisi olmamıştır. Jeodezik araştırma, kabuğun deforme olmuş durumu üzerinde kar yükünün gözle görülür bir etkisini kaydetmedi.

Mühendislik ekipmanının özellikleri

Evrensel salon bir klima cihazı ile donatılmıştır. Klima üniteleri (makine dairesi) doğrudan oyun sahasının altına yerleştirilmiştir.

Binada üç bağımsız klima sistemi bulunmaktadır.

170.000 m3/h kapasiteli 1K sistemi, ana spor salonuna ve lobiye hizmet vermektedir. Ekipman olarak KTP-200 kiti kullanıldı. Sistem performansının sorunsuz bir şekilde düzenlenmesini sağlamak için fan üniteleri hidrolik kaplinlerle donatılmıştır.

Sistem devridaim ile çalışır ve besleme ve devridaim hava yollarında oda susturucuları ile donatılmıştır. Doğrudan ana arenanın salonuna ve fuayeye, hava, tribünlerin üzerindeki orta bölgeden sağlanır. Hava dağıtıcıları olarak, MNIITEP'in mühendislik ekipmanı laboratuvarı tarafından özel olarak bu tesis için geliştirilen özgün tasarımlı nozullar kullanılır.

Kubbenin üst kısmından hava, motorlu aktüatörlü özel damperlerle donatılmış çatıdaki açıklıklardan çıkarılır. "Damper motorlarını uzaktan kontrol etmek mümkündür. Yangın durumunda duman tahliyesi için aynı damperler kullanılmaktadır. Bu durumda damperler özel bir sensörden gelen sinyal ile açılmaktadır. Damperlerin bakımı üst süspansiyondan yapılmaktadır. köprüler.

80.000 m3/h kapasiteli 2K sistemi, eğitim odaları, gardıroplar, duşlar, soyunma odaları, büfeler ve diğer mekanlara hizmet vermektedir. K.T-40 modelinin iki klimasını içerir. Mikro iklimin bireysel olarak düzenlenmesini sağlamak için, her bina grubuna bağımsız bölge ısıtıcıları tarafından hizmet verilir. Sistem doğru akım gibi çalışır.

KD-20 klima ile 18.000 m3/h kapasiteli üçüncü sistem, yorumcu kabinleri de dahil olmak üzere televizyon ve radyo kompleksinin tüm tesislerine hizmet vermektedir. Sistem devridaim ile çalışır ve besleme ve devridaim hatlarında susturucularla donatılmıştır.

Hava, binadan 20-30 m mesafede yer altı kanalları ve şaftları vasıtasıyla salınır. Tasarım özellikleri binalar, havanın doğrudan binanın çatısına boşaltılmasına izin vermez.

Moskova'daki Kuruluşlar

Evrensel spor salonu "Dostluk"

Oyun salonu "Dostluk" 42 x 42 m boyutlarında, 20 m yüksekliğindedir Kapasite: Katlanabilir tribünlerin durumuna bağlı olarak - 1700 ila 3500 seyirci. HSS "Druzhba" daki seyirci koltukları, takımların maçını salonun hemen her yerinden izlemek için eşit derecede uygun olacak şekilde yapılmıştır. “B” ve “D” kutularının üzerinde, oynanan tüm oyunların skorunu ve şimdiki zamanı bildiren 2 geniş bilgi panosu vardır. Mini futbol, ​​voleybol ve basketbol, ​​spor dansları, ritmik jimnastik yarışmalarına ev sahipliği yapar; uluslararası ve Rus turnuvaları farklı şekiller dövüş sanatları (karate, judo, boks, sambo) ve kurumsal etkinlikler, konferanslar, konserler. HSS "Druzhba" Moskova'daki en büyük tenis tesisidir - burada her gün 2000 kişi tenis oynayabilir.

HSS "Druzhba", üç tip kapsama alanına sahip 33 açık kortu (merkezi kortta çim olmayan, kil ve polygrass; merkezi kort 2000 kişilik bir stant ile çevrilidir) ve 4 kapalı antrenman tenis salonuna, bir mini spor salonuna sahiptir. ve sauna. Moskova'daki en prestijli ve popüler tenis okullarından biri Druzhba temelinde faaliyet göstermektedir. Çocuklara ve yetişkinlere tenis öğreten abonelik grupları da vardır. Zemin katta bir mini ofis merkezi bulunmaktadır. Bir kafe var.

KİRALIK BÖLÜMLER

800 ruble/saatten itibaren

HSS "Druzhba", üç tip kapsama alanına sahip 33 açık kortu (merkezi kortta çim olmayan, kil ve polygrass; merkezi kort 2000 kişilik bir stant ile çevrilidir) ve 4 kapalı antrenman tenis salonuna, bir mini spor salonuna sahiptir. ve sauna.

HSS "Druzhba" mini futbol, ​​soyunma odaları, duşlar, otopark için bir spor salonu sunmaktadır.

HSS "Druzhba", Moskova Nehri'nin setinde, "Vorobyovy Gory" metro istasyonundan çok uzakta olmayan ve şekle benzer. denizyıldızı. Merkezi oyun salonu (42 x 42 m, 20 m yüksekliğinde) dört tarafından üstleri sabit, altları akordeon gibi hareket ettirilerek kolayca çıkarılabilen stantlarla çevrilidir. Böylece çeşitli tiplerde mekanlar oluşturulmakta ve salonun kapasitesi 1700 ile 3500 kişi arasında değişmektedir.

Bina, Moskova Nehri'nin setinde, Vorobyovy Gory metro istasyonundan çok uzak olmayan bir yerde bulunur ve bir denizyıldızını andırır.

Merkezi oyun salonunun dört tarafı stantlarla çevrili olup, alt kısımlar akordeon gibi hareket ettirilerek kolayca çıkarılabilir. Bu şekilde çeşitli mekanlar oluşturulmakta ve salonun kapasitesi 1700 ile 3500 kişi arasında değişmektedir.

Mini futbol, ​​voleybol ve basketbol, ​​spor dansları, ritmik jimnastik, çeşitli dövüş sanatlarında (karate, judo, boks, sambo) uluslararası ve Rus turnuvalarının yanı sıra eğlence etkinliklerinde yarışmalara ev sahipliği yaptı.

Evrensel spor salonu "Druzhba" yarışmalar için inşa edildi XXII Olimpiyat 1980, luzhniki.ru raporlar.

Yeniden yapılanmadan sonra, hala yarışmalar olacak çeşitli tipler spor ve eğlence etkinlikleri. "Druzhba", en gelişmiş ekipman ve gelişmiş teknik yeteneklere sahip modern bir spor tesisine dönüşecek.

Binanın cepheleri güncellenecek, eski camlar, enerji tasarruflu yeni vitray pencerelerle değiştirilecek. Salonun tesislerinde profesyonel spor zemin kaplaması ve özel spor aydınlatması görünecek.

Burada tüm mühendislik iletişimleri değiştirilecek, modern güvenlik sistemleri, enerji tasarruflu havalandırma ve iklimlendirme sistemleri kurulacak.

Çalışmalar çerçevesinde yürütülmektedir. entegre program bölge yenileme. Salonun 2018 yılında açılması planlanıyor.

Luzhniki Grand Sports Arena'nın yeniden inşasının tamamlanmak üzere olduğunu hatırlayın. Dünya turnuvasının yarı final ve finallerinden biri olan 2018 FIFA Dünya Kupası'nın açılış törenine ve maçına ev sahipliği yapacak.

Stadyumdaki seyirci koltuk sayısı 78 binden 81 bine çıkarılacak, tribünler mümkün olduğunca birbirine yakın olacak. Futbol sahası. Luzhniki, stantlara uygun bir görsel genel bakış sunan tek bir kontrol merkezine sahip olacak ve oyun alanı, maçları izlemek için buraya iki büyük video ekranı kurulacak.

Kentsel Planlama Politikası ve İnşaat için Eski Moskova Belediye Başkan Yardımcısı Marat Khusnullin Luzhniki stadyumunun yılın ilk yarısı bitmeden hizmete açılacağını duyurdu.

Luzhniki Stadyumu gerçek bir şaheser olacak. Sadece dünyanın en büyük on futbol sahasından biri olmakla kalmayacak, aynı zamanda spor tesisi Dünya standartlarında," M. Khusnullin.

Luzhniki'deki evrensel spor salonu "Druzhba"

Salon adresi: Moskova, Luzhniki, 24, bina 5

Evrensel spor salonu "Druzhba", 1980 yılında XXII Olimpiyatının yarışmaları için inşa edildi. Projenin yazarları mimarlar I. A. Rozhin (1956'da Luzhniki'yi inşa eden), Yu Bolshakov ve V. Tarasevich idi. USZ "Druzhba", Moskova Nehri'nin setinde, "Vorobyovy Gory" metro istasyonundan çok uzak olmayan bir yerde bulunur ve bir denizyıldızını andırır. 1980 Olimpiyatları sırasında burada voleybol müsabakaları yapıldı. Merkezi oyun salonu (40 x 40 m, 20 m yüksekliğinde) dört tarafından üstleri sabit, altları akordeon gibi hareket ettirilerek kolayca sökülebilen stantlarla çevrilidir. Böylece çeşitli tiplerde mekanlar oluşturulmakta ve salonun kapasitesi 1700 ile 3500 kişi arasında değişmektedir. Bugün burada voleybol, mini futbol ve basketbol, ​​spor dansı, ritmik jimnastik yarışmaları düzenleniyor; çeşitli dövüş sanatlarında (karate, judo, boks, sambo) uluslararası ve Rus turnuvalarının yanı sıra kurumsal etkinlikler, konferanslar, konserler.

Spor Sarayı "DYNAMO"

Dinamo Spor Sarayı, 1980 yılında Moskova Olimpiyatları için inşa edilmiştir. Ardından, 1980 yazında salonda heyecanlı maçlar yapıldı. Olimpiyat turnuvası basketbol ve hentbol. Olimpiyatlar-80'den sonra, Dinamo Spor Sarayı düzenli olarak büyük uluslararası ve Rus yarışmaları voleybol, basketbol, ​​futsal, hentbol, ​​ritmik jimnastik ve çeşitli dövüş sanatları. Şu anda, Dinamo Spor Sarayı, Rusya'nın en büyük voleybol merkezi, Dinamo Voleybol Kulübü'nün ana sahası ve Rus voleybol takımının eğitim üssüdür.

Spor Sarayı "Dinamo", Moskova'nın kuzeyinde, "Vodny Stadyumu" ve "Nehir İstasyonu" metro istasyonlarının yakınında yer almaktadır. Yol tarifi: "Su Stadyumu" metro istasyonu, ardından "Spor Sarayı" Dinamo "durağına 594 numaralı minibüs veya "Nehir İstasyonu" metro istasyonuna, ardından "Druzhba" parkında yürüyün (15 dakika).

Salon adresi: Moskova, st. Lavochkina d.32

Kültür ve spor kompleksi "Luch"

Salon adresi: Moskova, 1. Vladimirskaya, 10-d

Serçe Tepeleri, geniş bir alana yayılmış birçok ilginç manzaraya sahiptir. Bunların arasında deniz yıldızı şeklinde ilginç bir mimari yapı olan Druzhba Evrensel Spor Salonu da var. Spor etkinlikleri Moskova'da.

UZS "Druzhba" da poster çok ilginç, çünkü çeşitli spor ve konser etkinliklerinde her iki şampiyona da çokça var. Örneğin, Yılbaşı ağaçları ve sirk programları - burada parlak bir aile tatili geçirebilirsiniz. Arena seyirciler için çok rahat bir konaklamadan memnun, toplam kapasite üç binden fazla kişi.

Sparrow Hills yakınlarındaki spor ve aile etkinlikleri

Tabii ki, insanların çoğu spora gidiyor. Disiplinler arasında ritmik jimnastikte birçok prestijli yarışma var - çeşitli grand prix, jimnastikçiler arasında Avrupa şampiyonaları farklı Çağlar. Hokey ve artistik patinaj hayranları için HSS "Druzhba" da bilet satın almaya değer - Buz Arenasıçok değerli ve çeşitli ulusal ve uluslararası şampiyonaların mekanı haline geliyor.

Ayrıca burada voleybol, basketbol ve tenis müsabakaları da yapılmaktadır. Arenanın adresi Luzhnetskaya set, 24, bina 5'tir. Druzhba HSS biletleri ve gerekli bilgiler her zaman web sitemizde bulunmaktadır. Duyurular, incelemeler ve referanslar her zaman en iyi etkinliği seçmenize ve Moskova'da canlı izlenimler almanıza yardımcı olacaktır.